1 Расчет оптимальных геометрических размеров аппарата заданного объема
Задание1. Определить оптимальные размеры корпуса аппарата со полушаровой крышкой и полушаровым днищем из условия минимума затрат материала на его изготовление. Определить стоимость аппарата исходя из количества затраченного материала.
Исходные данные:
1 объем аппарата:V=80м3;
2 крышка полу шаровая:hк=D 2;
3 днище полушар: hд=D 2;
4 материал корпуса:сталь 15Х5М ГОСТ 1050-88;
5 избыточное давление:р= 0,5 МПа;
6 рабочая температура:t = 80°С;
7 коэффициент прочности сварных швов:φ=0,9;
8 скорость коррозии: 0,1 мм/год;
9 срок эксплуатации аппарата: 15 лет.
Решение
Определение оптимальных размеров аппарата выполняется в следующем порядке
1 Полная площадь поверхности корпуса определяется по формуле:
F=Fо+Fк+Fд(1. 1)
где Fa ,Fк, Fд— соответственно поверхность обечайки, крышки и днища, м2.
Площадь внутренней поверхности обечайки определяем по формуле
Fц=πDН.(1.2)
где D — диаметр аппарата, м;
Н — высота обечайки, м.
Площадь внутренней поверхности полушаровой крышки:
Fк=πD22.(1.3)
Площадь внутренней поверхности полушарового днища:
Fд=πD22.(1. 4)
Тогда уравнение (1.1) принимает вид
F=πDH+πD22+πD22= πDH+πD2.(1.7)
Площадь внутренней поверхностиF зависит от двух переменных D и H.
Выразим одну переменную через другую, используя условие
V=Vц+Vк+Vд=const,(1.8)
где Vц, Vк, Vд, — соответственно объем цилиндрической части аппарата (обечайки), крышки и днища, м3.
Объем цилиндрической части аппарата определяется по формуле:
Vц=HπD24.
Объем полушаровой крышки:
Vк=112πD3.
Объем полушарового днища:
Vд=112πD3.
Тогда уравнение (1.8) примет вид
V=HπD24+112πD3+112πD3.
Откуда
H=4VπD2-2D3 (1.9)
Подставив выражение (1.9) в уравнение (1.7), получим:
F=πD4VπD2-2D3+πD2=4VD+2πD23(1.10)
Исследуем выражение (1.10) на экстремум
dFdD=-4VD2+4πD3=0,
откуда
D=34Vπ43.
С учетомV=80 м3 определяем
D=34∙80π43=4,24 м.
Окончательно по [1] для обечайки принимаем ближайшее стандартное значение D=4 м.
Тогда по уравнению (1.9)
H=4VπD2-2D3=4*803,14*42-2*43 =2,67 м.
Так как минимальной поверхности корпуса соответствует и минимум расхода материала на его изготовление, то оптимальными будут размеры D= 4000 мм, H=2670 мм.
Определение количества материала необходимого для изготовления аппарата и его стоимость выполняется в следующем порядке.
2Толщина стенки обечайки определяется по формуле [3, с.9]:
s≥sр+с .(1.11)
Расчетную толщину стенки вычисляют по формуле
sр=ppD2φσ-pp.
гдерр— расчетное давление, МПа;
[σ]— допускаемое напряжение, МПа;
с —прибавка к расчетной толщине стенки для компенсации коррозийно-эрозийного износа, м.
Допускаемое напряжение определяется из условия
σ=σ1η(1.12)
гдеη – поправочный коэффициент, учитывающий условия эксплуатации аппарата;
[σ]1 – нормативное допускаемое напряжение для материала обечайки при расчетной температуре, МПа.
Так как техническая документация на эксплуатацию аппарата отсутствует, то η=0,9: Для стали 15Х5М при t=80°С нормативное допускаемое напряжение
[σ]1=141 МПа [2].
Тогда по формуле (1.12)
Прибавка к расчетной толщине стенки для компенсации коррозии
с =П·tа,
где П- проницаемость материала (скорость коррозии), мм/год;
tа-амортизационный срок, лет.
По исходным данным скорость коррозии П=0,1 мм/год; срок службы аппарата tа=15 лет, тогда
с=0,1·15= 1,5 мм=1,5·10-3 м.
Принимая расчетное давление рр, равное избыточному давлению в аппарате р, по уравнению (1.11) получим
s=0,5∙42∙0,9∙126,9-1=8∙10-3м
s=8∙10-3+1,5∙10-3=9,5∙10-3м.
Согласно [4] в качестве значения исполнительной толщины стенки эллиптической обечайки принимаем ближайшее большее стандартное значение s = 9 мм.
3Толщина полушарового днища
sс≥sср+с
sср=pR2σφ-0,5p,
где R—радиус сферы, м.
Так как для полусферических днищ
R=D2=2 м
то
sс=0,5∙22∙126,9∙0,9-0,5*0,5=4,4∙10-3м
sс=4,4∙10-3+1,5∙10-3=5,9∙10-3м
Согласно [4]окончательно принимаем sc= 6 мм.
4Толщина стенки сферической крышки определяется
sс≥sср+с
sср=pR2σφ-0,5p,
где R—радиус сферы, м.
Так как для полусферических днищ
R=D2=2 м
то
sс=0,5∙22∙126,9∙0,9-0,5*0,5=4,4∙10-3м
sс=4,4∙10-3+1,5∙10-3=5,9∙10-3м
Согласно [4]окончательно принимаем sc= 6 мм.
5Стоимость основного материала для изготовления аппарата:
См=(Fдsk+Fцsц+Fкsс)ρЦ(1.14)
где ρ — плотность стали, т/м3;
Ц — цена одной тонны листовой стали, руб/т.
По формулам (1.2—1.6) поверхность конического днища
Fд=πD22=3,14·422=25,12 м2,
поверхность обечайки
Fц=πDH=3,14 · 4 · 2,67=33,54 м2,
поверхность полушаровой крышки
Fк=3,14∙422=25,12 м2
Тогда при ρ=7,73 т/м3, Ц = 170000 руб/т [см. приложение, таблица 2, 3] по уравнению (1.14) получим
См = (25,12 · 0,005+33,54 · 0,009+25,12 · 0,005)7,73 ·170000= 165051,39руб.
Эскиз корпуса аппарата, выполненный по результатам расчета, представлен на рисунке 1.1.
Рисунок 1.1 – Эскиз корпуса аппарата
3РАСЧЕТ ЕМКОСТИ НА ПРОЧНОСТЬ
Задание3: выполнить расчет на прочность вертикальной цельносварной емкости с двумя эллиптическими днищами и люком-лазом, находящейся под внутренним избыточным давлением; подобрать опорные конструкции емкости. По результатам расчетов выполнить эскиз аппарата.
Исходные данные:
Объем емкости — V=40 м3;
внутренний диаметр емкости — D= 2,8 м;
внутренний диаметр люка-лаза — d =0,5 м;
4длины внешней и внутренней частей штуцера люка – лаза, соответственно
l1 = 0,5м; l2 =0,1 м;
внутреннее давление (рабочее) — p= 0,3 МПа;
температура среды в емкости—tc= 200°С;
плотность среды — ρc= 1200 кг/м3;
материал емкости —15Х5М ГОСТ 5632-72;
скорость коррозии —П = 0,05 мм/год;
срок службы —τ= 15 лет;
емкость — горизонтальная (см. рис. 3.4).
Решение
Гидростатическое давление среды вычисляется по формуле
pгидр=gρcHж,
где Нж—максимальная высота заполнения емкости, м;
g—ускорение свободного падения, м/с2.
Поскольку емкость вертикальная, тоHж=H=4VπD2= 4*403,14*2,82 = 6 м
pгидр=9,81∙1200∙6=0,071 МПа.
Так как
pгидрp100%=0,00710,3100=23,5%>5%,
то расчетное давление [1,с. 4]
pр=p+pгидр=0,3 + 0,071=0,371 МПа.
Расчетная температура t стенки емкости будет [1,с.3] на 50°С выше температуры среды t= 200°С, так как обогрев емкости производится горячими топочными газами.
Допускаемое напряжение [1, с. 4]
σ=σ1η(3.1)
гдеη — поправочный коэффициент, учитывающий условия эксплуатации аппарата;
[σ]1— нормативное допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа.
Для стали15Х5М при температуре t= 200°С [1, с. 3],
[σ]1 = 134 МПа.
Так как техническая документация на эксплуатацию отсутствует [1, с. 6], то η = 0,9. Тогда по формуле (2.1)
σ=0,9∙134=120,6 МПа.
4 Коэффициент прочности сварных соединений емкости φ= 1, таккак швы с двухсторонним сплошным проваром, выполненные автоматической сваркой [1, с. 22].
Прибавка к расчетной толщине стенки для компенсации коррозии
С=П·t=0,05·15 = 0,75 мм = 0,75· 10-3м.
Толщина стенки цилиндрической оболочки, работающей под внутренним избыточным давлением [3, с.9]
s≥sр+с.(3.2)
Расчетную толщину стенки вычисляют по формуле
sр=ppD2φσ-pp.
sр=0,371∙2,82∙1∙120,6-0,371=4,31∙10-3м
s=4,31 ∙10-3+0,75∙10-3=5,06∙10-3м=5,06 мм.
Окончательно, согласно[4], исполнительную толщину стенки принимаем
S = 5 мм.
Проверяем условие применимости формулы (2.2)
S-CD≤0,01,
5∙10-3-0,75∙10-32,8=0,00152<0,1.
Толщина стенки эллиптических днищ, находящихся под действием внутреннего давления [3, с. 17]
s1≥s1р+с.
Расчетную толщину стенки эллиптических днищ вычисляют по формуле
s1р=ppR2φσ-0,5pp,
где R— радиус кривизны в вершине эллиптического днища, м.
Так как для стандартных эллиптических днищ R=D, то
s1=0,371∙2,82∙1∙120,6-0,5∙0,371+0,75∙10-3=2,91∙10-3м=2,91 мм.
Окончательно исполнительную толщину стенки принимаем s1= 3 мм [4].
Толщину стенки обечайки люка-лаза sл рассчитываем по формуле (3.2), приняв за расчетный диаметр D диметр люка-лаза d:
sл≥sл.р.+с
Расчетную толщину стенки люка-лаза вычисляют по формуле
sлр=ppd2φσ-pp.
sл.р.=0,371∙0,52∙1∙120,6-0,371=0,77∙10-3м=0,77 мм
sл=0,77 +0,75=1,52 мм
Для обеспечения технологичности сварных соединений при сборке окончательно исполнительную толщину стенки обечайки люка-лаза принимаем sл = 2мм.
Толщина плоской съемной крышки люка-лаза [3, с. 23],
sk.л≥sk.лр+сл
sk.лр=KK0Dpppσφ,(3.3)
гдеDp—расчетный диаметр равный диаметру болтовой окружности крышки люка-лаза,[эскиз 11, 3 с.25];
К,К0 — коэффициенты.
Для данного типа крышки К= 0,4 [2, с, 25], итак как крышка не имеет ослабляющих ее отверстий, то К0 = 1 [2, с. 26].
Диаметр болтовой окружности для плоских приварных фланцев определяется из условия:
Dб≥D+2(sл+dб+u),
где u –нормативный зазор между гайкой и втулкой (u = 4-6 мм);
dб – наружный диаметр болта выбираемый по таблице 3.
Dб=0,5+22∙10-3+20∙10-3+4∙10-3=0,552 м
sk.лр=0,4∙1∙0,5520,3134∙1=10,4∙10-3м=10,4 мм.
sk.л=10,4+0,75=11,15 мм=11,15∙10-3м.
Окончательно принимаем толщину крышки sk.л=11 мм[4].
Наибольший допускаемый диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления для емкости, находящейся под внутренним давлением при наличии избыточной толщины стенки [5 с. 7].
d0=2(S-CSр-0,8)∙Dрs-c,
гдеsp— расчетная толщина обечайки корпуса, мм;
Dр— расчетный внутренний диаметр укрепляемой обечайки, мм.
Для цилиндрической обечайки Dр=D=2800 мм, тогда
d0=25-0,754,31-0,8∙28005-0,75=40,36 мм=40,36∙10-3м.
Посколькуd>do,дополнительно требуется укрепление выполненного отверстия для установки люка-лаза.
Условие укрепления отверстия только штуцером при наличии избыточной толщины стенки штуцера и укрепляемой обечайки имеет вид [5]
[(l1p+s-sp-c)∙(sл-sл.р-cл)+l2p∙(sл-2cл)]χ1+
+Dрs-c∙s-sp-c≥0,5(dp-d0p)sp(3.4)
где χ1=[σ]1/[σ] отношение допускаемых напряжений для материала штуцера и корпуса соответственно.
На рисунке 2.1 представлена схема укрепления отверстия.
Так как и корпус и штуцер изготовлены из одного и того же материала–легированной стали15Х5М, то
σ=[σ]1=134 МПа,
χ1=134134=1.
Расчетные длины внутренней l1pиl2p внешней частей штуцера определяем как меньшее из двух значений, соответственно:
Рисунок 2.1 – Схема укрепления отверстия штуцером и накладным кольцом
Для внешней части штуцера:
l1p=minl1;1,25d+2c(sл-c )
1,25d+2c(sл-c )=1,250,5+2∙0,00075(0,002-0,00075)=0,0312 м,
окончательно
l1p=0,0312 м=31,2∙10-3м,
Для внутренней части штуцера:
l2p=minl2;0,5d+2c(sл-c-cл)
0,5d+2c(sл-c )=0,50,5+2∙0,00075(0,002-0,00075-0,00075)=0,007917 м,
окончательно
l2p=0,007917 м=7,92∙10-3м
Тогда по формуле (2.4)
[(31,2∙10-3+2∙10-3-4,31∙10-3-0,75∙10-3)∙2∙10-3-0,77∙10-3-0,75∙10-3++7,92∙10-32∙10-3-2∙0,75∙10-3]+2,22∙10-3-0,75∙10-3∙
∙(5∙10-3-4,31∙10-3-0,75∙10-3)≥0,50,5-54,1∙10-3∙4,31∙10-3,
0,358∙10-3<0,436∙10-3
т. е. условие укрепления отверстия при наличии только избыточной толщины стенки штуцера и укрепляемой обечайки не выполняется, возникает необходимость в дополнительном укреплении накладным кольцом.
12При укреплении отверстия штуцером и накладным кольцом должно выполняться условие [3]
[(l1p+s2p+s-sp-c)(sл-sл.р-cл)+l2p(sл-2cл)]χ1+
+Dрs2+s-c(χ2s2p+s-sp-c)≥0,5(dp-d0p)sp(3.5)
гдеs2p— расчетная толщина, накладного кольца;
χ2=[σ]2/[σ]— отношение допускаемых напряжений для материала накладного кольца и корпуса соответственно.
Для накладного кольца используем [3] сталь 10 (накладное кольцо не контактирует с обрабатываемой средой, поэтому для его изготовления целесообразно использовать более дешевую сталь). Предел прочности для стали 10 при рабочей температуре [σ]2=82 МПа [1]. Тогда χ2= 82/134=0,612.
Ширина зоны укрепления вычисляется по формуле
L0=Dрs-c .
L0=2,85∙10-3-0,75∙10-3=109,08 мм=0, 109 м.
Если исполнительная ширина накладного кольца Lни чем не ограничена из условия, то она принимается конструктивно
L=d2=0,52=0,25 м,
При этом должно выполняться неравенство
L>Lр.
Расчетная ширина накладного кольца вычисляют по формуле [5, с.6]
Lр=minL1;Dрs2+s-c ,
где L1 – исполнительная ширина накладного кольца из условия, м.
Исполнительная толщина стенки накладного кольца s2 конструктивно принимается из неравенства
sp≤s2<2sp
примем
s2=s=s2p=5∙10-3м=5 мм ,
гдеs2р – расчетная толщина стенки накладного кольца, м.
Тогда
Lр=Dрs2+s-c=2,8(5∙10-3+5∙10-3-0,75∙10-3)=0,160 м.
Условие укрепления (2.5)
[(31,5∙10-3+5∙10-3+5∙10-3-4,31∙10-3-0,75∙10-3)∙∙5∙10-3-0,77∙10-3-0,75∙10-3+7,92∙10-35∙10-3-2∙0,75∙10-3]+
+2,85∙10-3+5∙10-3-0,75∙10-3∙(0,612∙5∙10-3+5∙10-3-4,31∙10-3-0,75∙10-3)>0,50,5-40,36∙10-3∙4,71∙10-3,
0,637∙10-3>0,436∙10-3
Таким образом, при использовании накладного кольца толщиной s2=5 мм укрепление отверстия люка-лаза обеспечивается.
13Допускаемое внутреннее избыточное давление в узле сопряжения штуцера люка-лаза и стенки цилиндрической оболочки [5, с.8]
p=2K1s-cφσDp+s-cVV.(3.6)
где К1— коэффициент, для цилиндрических обечаек К1 =1;
V—коэффициент понижения прочности.
V=min1; 1+l1psл-cχ1+Lps2χ2+l2p(sл-c)χ1L0(s-c)1+0,5d-d0L0+K1d+2cDр∙φφ1∙l1pL0 ,
где φ1 — коэффициент прочности продольного сварного соединения штуцера.
V=1+31,5∙10-3∙5∙10-3-0,75∙10-3∙1+0,160∙5∙10-3∙0,612+7,92∙10-3∙(5∙10-3-0,75∙10-3)∙1109∙10-35∙10-3-0,75∙10-31+0,50,5-40,36∙10-3109∙10-3+1∙0,5+2∙0,75∙10-32,8∙11∙31,5∙10-3109∙10-3=
=0,428
Тогда по формуле (2.6)
p=2∙1∙(5∙10-3-0,75∙10-3)∙1∙1342,8+(5∙10-3-0,75∙10-3)∙0,428∙0,428=0,406 МПа.
Таким образом, расчетное давление в емкости меньше его допускаемого значения
pр=0,371 МПа<0,406 МПа.
Условие выполнено.
14Выбор опор.
14.1Сила тяжести полностью заполненной обрабатываемой средой емкости:
G=Ga+Gcp ,
гдеGа— вес пустой емкости, МН;
Gср—вес среды, МН.
Ga=2Gд+Gц ,
гдеGд— сила тяжести днища, МН;
Gц— сила тяжести цилиндрической обечайки, МН.
Для днища [3] диаметромD = 2,8 м и толщиной s = 5 мм., сила тяжести
Gд =2170Н и объем Vд = 1,643 м3.
Gц=π4Dн2-D2Lρg(3.7)
гдеL— длина цилиндрической части емкости, м;
Dн=D + 2S— наружный диаметр обечайки корпуса, м;
ρ— плотность материала емкости, кг/м3.
Для стали 15Х5М ρ=1200 кг/м3 [4, с. 101]
L=Vцπ4D2 ,
гдеVц—объем цилиндрической части емкости, м3;
Vц=V-Vд=40-2∙1,643=36,714 м3.
L=36,7143,144∙2,82=5,97 м.
Подставляя в формулу (2.7), получим
Gц=3,1442,8102-2,825,97∙1200∙9,81=3351Н=0,0034МН,
тогда
Ga=2∙0,00217+0,0034=0,0077 МН;
и
G=0,0077+0,24 = 0,2477 МН.
14.2Для аппарата с внутренним диаметромD =2,8 м принимаем [3, с. 681] опору «ОГ-II-2200-14 МН 5132-63» с максимальной допустимой нагрузкой, приходящейся на нееσоц=0,14 МН. Тогда количество опор
n=σσоц=0,24770,14~2.
15Проверка прочности и устойчивости горизонтальной емкости.
Расчетная схема представлена на рисунке 2.2.
15.1Реакции опор
PА=PБ=0,5G=0,5×0,2477≅0,12МН.
Рисунок 2.2 – Расчетная схема горизонтальной емкостина двух опорах
Расчетный изгибающий момент (максимальный), МНм [3, с. 683]:
Mи=0,0125∙G∙Lпр , (3.8)
где Lпр — приведенная длина емкости, м.
Приведенная длина емкости (при наличии двух одинаковых днищ) [3, с. 683]
Lпр=L+2Lд,(3.9)
где Lд— длина днища, приведенная к цилиндрической части корпуса, ,м.
Приведенная длина днища (при заполненном средой емкости) [3, с. 683]
Lд=Gд+Vдgρc0,785g[ρDн2+D2+ρcD2]
Lд=2170+1,643∙9,81∙12000,785∙9,81∙[1200∙2,8102+2,82+1200∙2,82]=0,089м.
Тогда приL=5,97 м и Lд=0,089 м по формуле (2.9)
Lд=5,97+2∙0,089=6,148 м.
и по формуле (2.8)
Mи=0,0125∙0,2477∙6,148=0,019 МНм .
Напряжение изгиба в корпусе от силы тяжести [3, с. 420]
σи=MиW
где W— момент сопротивления поперечного сечения корпуса, м3.
Так как
s-c=5∙10-3-0,75∙10-3=0,00425м<0,1D=0,1∙2,8=0,28 м,
то
W≅0,8D2s-c=0,8∙2,825∙10-3-0,75∙10-3=26,6∙10-3м,
σи=0,0190,0266=0,714 МПа.
Напряжение изгиба в корпусе от силы тяжести достаточно мало и поэтому в проверке корпуса на устойчивость необходимости нет [3].
Напряжение изгиба в стенке корпуса от действия реакции опоры проверяем по формуле
σи1=0,02PАDнW1≤σи
где W1 — момент сопротивления расчетного поперечного сечения элемента стенки аппарата, над опорой относительно оси, проходящей через центр тяжести этого сечения параллельно оси аппарата, м3;
[σи] — допускаемое напряжение на изгиб согласно[2] для материала обечайки [σи]=115Мпа.
Момент сопротивления указанного сечения (рисунок 2.3 а) определяем по формуле
W1 =[b+8s-c]s-c26
гдеb— ширина опоры, которую рассчитываем по соотношению [3]
b=0,2∙D=0,2∙2,8=0,56 м.
Принимаем b=0,55 м, тогда
W1 =[0,55+85∙10-3-0,75∙10-3]5∙10-3-0,75∙10-326=1,75∙10-6м3.
По формуле (3.10)
σи1=0,02∙0,12∙2,2811,75∙10-6=3128 Па,
Поскольку условие
σи1>σи
не выполняется, следовательно, требуется усилить стенку над опорой накладкой (рисунок 2.3. б).
абв
Рисунок 2.3 – Расчетные сечения стенки цилиндрического аппарата
Так как
4∙σи=4∙714=2856 МПа<σи1=3128 МПа,
то толщина накладки
sн=1,6∙s=1,6∙5∙10-3=8∙10-3м.
Окончательно толщину накладки принимаем sH =8 мм.
14.5.Требуемый момент сопротивления усиленного сечения элемента стенки определяем из формулы (2.10)
W1*=0,02PАDнσидоп , м3.
W1*=0,02∙0,12∙2,281115=47,6×10-6м3.
Расчетный момент сопротивления сложного составного сечения корпуса, усиленного накладкой, определяем по формуле [3, с. 683]
W*=Ic+Iн+Fc*∙[sн+0,5s-c-yн]2+Fн*(yн-0,5sн)2yн ,(3.11)
где Fc*— расчетная площадь поперечного сечения элемента,м2,
Fc*=b+8s-cs-c2
Fc*=0,56+85∙10-3-0,75∙10-35∙10-3-0,75∙10-32=10,72∙10-4м2
Fн*— расчетная площадь поперечного сечения накладки, м2;
Fн*=b+4sнsн
Fн*0,56+4∙0,008∙0,008=47,34∙10-4м2
Ic— момент инерции площади Fc* относительно оси, проходящей через центртяжести ее параллельно оси аппарата, м4;
Ic=s-c2Fc*12
Ic=10,72∙10-4∙5∙10-3-0,75∙10-3212=0,16∙10-8м4
Iн— то же для площади Fн*, м4;
Iн=Fн*Sн212
Iн=47,34∙10-4∙(0,008)212=2,52∙10-8м4
yн— расстояние от нижней поверхности накладки до оси, проходящей через цент тяжести площадиFc*+Fн*параллельно оси аппарата, м.
yн=Fc*∙[sн+0,5s-c]+0,5sнFн*Fc*+Fн* ,
yн=10,72∙10-6∙[0,008+0,55∙10-3-0,75∙10-3]+0,5∙47,34∙10-4∙0,0080,0011∙10-4+47,34∙10-4=0,0040 м
В итоге
W*=0,16∙10-8+2,52∙10-8+10,72∙10-4[0,008+0,55∙10-3-0,75∙10-3–0,0040]2+47,34∙10-4(0,0040+0,5∙0,008)20,0040=92,08∙10-6м3
т. е. W*>W1 =47,34∙10-6м3.
Следовательно, внутри корпуса, в местах расположения опор, достаточно накладок (рисунок 2.3, а).
15.7.Расчетный момент инерции составного поперечного сечения [3, с. 685]
I*=0,108pD2нEtsinα2, м4,
гдеEt — модуль упругости материала корпуса при рабочей температуре, Мпа. Для легированных сталей при температуре t =200°С модуль упругости Et = 1,59∙105 МПа [1, с. 3];
α =120° — угол охвата корпуса опорой.
I*=0,108∙0,1314∙2,2811,59∙105∙sin60=23,4∙10-2м4,
Эскиз емкости, построенный по результатам расчетов, представлен на рисунке 2.4.
Рисунок 2.4 – вертикальная емкость на двух опорах
sl2007 5.0
Выполняю работы по экономике, бухучету, статистике, менеджменту, маркетингу, логистике, английскому языку, информационным технологиям, гуманитарным дисциплинам.
На странице представлен фрагмент
Уникализируй или напиши новое задание с помощью нейросети
Похожие работы
Определить сопротивление растеканию сложного заземления
Определить сопротивление растеканию сложного заземления, состоящего из вертикальных стержневых заземлителей и горизонтальной полосы. Исходные данные принять по варианту, номер которого совпадает с последней...
3 Заносим числовые данные по задаче в 5 столбец и 6 столбец
3. Заносим числовые данные по задаче в 5 столбец и 6 столбец. Данные столбца 5 – это данные уровня притязаний, а столбца 6 – силы воли Кодируем переменные: для этого переходим с листа «представление...